国内做抗氢钢设备的厂家，国内做抗氢钢设备的企业，菏泽花王容器管道输送工艺应按液化石油气输量、组分及各组分比例进行设计。
3.4.2 液化石油气管道应进行水力计算和热力计算。
3.4.3 液化石油气管道的沿程摩阻损失应按本规范公式(3.2.6-1、3.2.6-2)计算，并应取1.1～1.2的流态阻力增加系数。
3.4.4 液化石油气在管道中输送时，沿线任何一点的压力应高于输送温度下液化石油气的饱和蒸气压。沿线各中间泵站的进站压力宜比进站温度下液化石油气的饱和蒸气压力高1MPa，国内做抗氢钢设备的厂家，国内做抗氢钢设备的企业，菏泽花王容器末站进储罐前的压力宜比进站温度下液化石油气的饱和蒸气压力高0.5MPa。
3.4.5 液化石油气在管道内的平均流速，应经技术经济比较后确定，可取0.8m/s～1.4m/s，但大不应超过3m/s。

条文说明 当管道内液化石油气流速较高时，摩擦生热会使液化石油气温度升高，造成其输送温度下的饱和蒸汽压上升，影响输送，因此液化石油气管道在高流速时应计算管道温升和确定冷却方式。

3.4.4 为了保证液化石油气在管内始终保持液态输送，确保安全、稳定，国内做抗氢钢设备的厂家，国内做抗氢钢设备的企业，菏泽花王容器管道沿线任何一点的压力都应高于输送温度下液化石油气的饱和蒸汽压，沿线各中间泵站的进站压力应比同温度下液化石油气的饱和蒸汽压高1MPa，末站进储罐前的压力应比同温度下液化石油气的饱和蒸汽压高0.5MPa。上述数据取自《输油管道设计与管理》(同前)一书，也参考了2000年意大利为利比亚设计的Wafa至Mellitah输送液化石油气的管道工程(含C3、C445.68％，含

3.4.1 在进行液化石油气管道系统输送工艺设计时用的输量、国内做抗氢钢设备的厂家，国内做抗氢钢设备的企业，菏泽花王容器组分和各组分的比例，是根据委托设计合同规定的组分和各组分的比例。在委托设计合同规定中还应明确液化石油气的大、小年输量、月输量及日输量。如在委托设计合同中无法提供液化石油气的组分时，设计高压力应按丙烯组分考虑。
3.4.2、3.4.3 液化石油气在输油管道中的流态一般为紊流混合摩擦区，管壁粗糙度对摩阻的影响较大，当管壁结垢或有轻度腐蚀时，对管输量影响较大，在设计计算时，国内做抗氢钢设备的厂家，国内做抗氢钢设备的企业，菏泽花王容器要考虑在摩阻上乘以1.1～1.2的流态阻力增加系数。1.1～1.2系数取自《输油管道设计与管理》(同前)一书。